搜索摩擦型高強(qiáng)螺栓長連接接觸分析
2013-06-13 by:廣州有限元分析、培訓(xùn)中心-1CAE.COM 來源:仿真在線
采用摩擦型高強(qiáng)螺栓連接鋼板是鋼結(jié)構(gòu)中的常見連接方式。本文采用COSMOS/M軟件針對(duì)高強(qiáng)螺栓連接搭接鋼板模型進(jìn)行了接觸分析,研究拉力在鋼板之間的傳遞規(guī)律。
一、引言
摩擦型高強(qiáng)螺栓是鋼結(jié)構(gòu)中常用的螺栓連接形式。在設(shè)計(jì)中認(rèn)為鋼板之間的拉力完全通過鋼板之間的接觸摩擦力傳遞,不考慮螺桿受剪或受彎,為此,需要在螺栓上施加一定水平的預(yù)拉力。對(duì)于采用多排螺栓傳遞拉力的鋼板搭接連接,當(dāng)螺栓排數(shù)較多時(shí),螺栓傳力的不平衡性已經(jīng)得到實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證,但涉及接觸問題的數(shù)值計(jì)算分析目前尚不多見,本文嘗試通過COSMOS有限元軟件分析拉力在鋼板之間的傳遞規(guī)律,希望能對(duì)工程應(yīng)用有所幫助。
二、單螺栓接觸分析
圖1為摩擦型高強(qiáng)螺栓連接搭接鋼板模型,圖2為鋼板螺栓連接模型的網(wǎng)格劃分。對(duì)于只有一個(gè)螺栓的模型,材料實(shí)體部分采用10節(jié)點(diǎn)四面體單元,接觸單元可采用節(jié)點(diǎn)對(duì)形式也可以采用點(diǎn)面模型單元。整個(gè)模型的單元總數(shù)為9561,節(jié)點(diǎn)總數(shù)為14593。螺栓預(yù)拉力155kN,板軸向拉力假定沿一側(cè)板端面均勻分布,針對(duì)荷載水平較高的情況進(jìn)行計(jì)算,得到板端極限拉應(yīng)力0.44 MPa。圖3,圖4顯示了模型的Von Mises應(yīng)力、位移的分布情況,從圖中可以看出,對(duì)整塊鋼板而言,只在墊圈及其相鄰區(qū)域很小的范圍內(nèi)的應(yīng)力較大,應(yīng)力水平隨與墊圈和螺栓孔距離增大迅速減小并保持相對(duì)穩(wěn)定的應(yīng)力水平,這正體現(xiàn)了接觸現(xiàn)象的高度局部應(yīng)力性。圖5為法向接觸力在接觸面上的分布情況,從圖中可以看出、法向接觸力主要在墊圈區(qū)域的鋼板接觸面上較高,法向接觸力隨與墊圈區(qū)域距離增大迅速減小;手保持相對(duì)穩(wěn)定的數(shù)值。圖6為摩擦力在接觸面上的分布情況,從圖中可以看出.摩擦力水平同樣主要在墊圈區(qū)域的鋼板接觸面上較高,并集中分布在沿軸線方向(即拉力方向)栓孔一側(cè),摩擦力隨與栓孔距離增大迅速減小并保持相對(duì)穩(wěn)定的數(shù)值。
三、螺栓群(5x2)的接觸分析
如圖7為鋼板螺栓連接模型的網(wǎng)格劃分形式。螺栓形式為5x2,即沿拉力方向5排,垂直拉力方向2列。材料實(shí)體部分采用4節(jié)點(diǎn)四面體單元,接觸單元可采用節(jié)點(diǎn)對(duì)形式。在螺栓洞Ca區(qū)域細(xì)化了網(wǎng)格,整個(gè)模型的單元總數(shù)為18 569,節(jié)點(diǎn)總數(shù)為5 461。螺栓預(yù)拉力155 kN,板軸向拉力假定沿一側(cè)板端面均勻分布,針對(duì)荷載水平較高的情況進(jìn)行了計(jì)算,得到板端極限拉應(yīng)力87.5 MPa。
圖8為法向接觸力在接觸面上的分布情況,從圖中可以看出,法向接觸力主要在墊圈區(qū)域的鋼板接觸面上較高,法向接觸力隨與墊圈區(qū)域距離增大迅速減小并保持相對(duì)穩(wěn)定的數(shù)值。圖9為摩擦力在接觸面上的分布情況,從圖中可以看出,摩擦力水平同樣主要在墊圈區(qū)域的鋼板接觸面上較高,并集中分布在洽拉力方向栓孔一側(cè),摩擦力隨與墊圈區(qū)域距離增大迅速減小并保持相對(duì)穩(wěn)定的數(shù)值。
在對(duì)螺栓群的計(jì)算分析過程中,發(fā)現(xiàn)在多排螺栓中、各排螺栓所傳遞的摩擦力并不是完全相同的在拉力較小時(shí)兩層鋼板之間的變形較小,因此各排螺栓所起的作用相差不大,表現(xiàn)為鋼板表面沿拉力方向的剪應(yīng)力在鋼板上分布較為平均;隨著拉力的增大,鋼板變形相應(yīng)增大,多排螺栓周圍剪應(yīng)力的變化較大,兩端螺栓周圍的剪應(yīng)力較大,說明兩端螺栓傳遞的摩擦力較大,中間排螺栓傳遞的摩擦力相應(yīng)減小、表l為上述模型在拉力接近極限拉力時(shí)沿拉力方向五排螺栓周圍最大剪應(yīng)力(沿拉力方向,即摩擦力)的變化規(guī)律,從表中可知,在5排螺栓傳遞端部均布拉力時(shí),兩端螺栓周圍峰值剪應(yīng)力最大,分別為33.3 MPa和27.9 MPa,內(nèi)部螺栓周圍剪應(yīng)力逐漸減小,中間排螺栓周圍剪應(yīng)力峰值為20.7 MPa。最大峰值剪應(yīng)力大約是平均峰值剪應(yīng)力的1.2倍.是單排螺栓最小峰值剪應(yīng)力的1.6倍。
表1對(duì)于5排螺栓傳遞均布拉力時(shí)的拉力傳遞規(guī)律具有一定的代表性,能在一定程度上說明較大拉力條件下摩擦力在螺栓之間傳遞的不均勻性,兩端螺栓傳遞的剪應(yīng)力最大,螺栓位置越靠近內(nèi)部,傳遞的摩擦力越小,因此在螺栓設(shè)計(jì)中如果按照各排螺拴平均傳遞摩擦力計(jì)算時(shí),需要預(yù)留一定的安全度以免端部螺栓過早破壞而導(dǎo)致連接失效和破壞。
考慮到S排螺栓連接等長連接形式摩擦力分布的不均勻,建議在具體工程中根據(jù)具體連接形式進(jìn)行接觸有限元分析,以保證螺栓連接的安全性。
四、螺栓群(9x3)的接觸分析
如圖11為鋼板螺栓連接模型的網(wǎng)格劃分。螺栓形式為9x3,即沿拉力方向9排,垂直拉力方向3列。實(shí)體材料部分采用4節(jié)點(diǎn)四面體單元,接觸單元采用節(jié)點(diǎn)對(duì)(Node to Node Gap)形式。在螺栓洞口區(qū)域細(xì)化了網(wǎng)格,整個(gè)模型的單元總數(shù)為15 875,節(jié)點(diǎn)總數(shù)為5 3720螺栓預(yù)拉力155 kN,板軸向拉力假定沿一側(cè)板端面均勻分布,采用逐步提高板端拉力試算的方法得到板側(cè)極限拉應(yīng)力為82 MPa。
圖12為法向接觸力在接觸面上的分布情況,從圖中可以看出,法向接觸力主要在墊圈區(qū)域的鋼板接觸面上較高,法向接觸力隨與墊圈區(qū)域距離增大迅速減小并保持相對(duì)穩(wěn)定的數(shù)值。圖13為摩擦力在接觸面上的分布情況,從圖中可以看出,摩擦力水平同樣主要在墊圈區(qū)域的鋼板接觸面上較高,并集中分布在栓孔一側(cè),摩擦力隨與墊圈區(qū)域距離增大迅速減小并保持相對(duì)穩(wěn)定的數(shù)值。
在對(duì)(9x3)螺栓群的計(jì)算分析過程中,發(fā)現(xiàn)與(5x2)排螺栓群相比,在摩擦力接近承載極限時(shí),端部螺栓所起的作用進(jìn)一步增大,端部螺栓往往最先達(dá)到破壞。表2為上述模型在拉力接近極限拉力時(shí)9排螺栓周圍最大剪應(yīng)力(沿拉力方向,即摩擦力)的變化規(guī)律,從表中可知,在9排螺栓傳遞端部均布拉力時(shí),兩端螺栓周圍峰值剪應(yīng)力最大,分別為20.b MPa和20.0 MPa,內(nèi)部螺栓周圍剪應(yīng)力逐漸減小,中間排螺栓周圍剪應(yīng)力峰值為2.5 MPa。最大峰值剪應(yīng)力大約是平均峰值剪應(yīng)力的2.8倍,是單排螺栓最小峰值剪應(yīng)力8.2倍。從表中還可以看出,除端部螺栓外,內(nèi)部七排螺栓周圍峰值剪應(yīng)力相差不大。在拉力較小時(shí)兩層鋼板之間的變形較小,因此各排螺栓所起的作用相差不大,表現(xiàn)為鋼板表面沿拉力方向的剪應(yīng)力在鋼板上分布較為平均;隨著拉力的增大,鋼板變形相應(yīng)增大,多排螺栓周圍剪應(yīng)力的變化較大,兩端螺栓周圍的剪應(yīng)力較大,說明兩端螺栓傳遞的摩擦力較大,中間排螺栓傳遞的摩擦力相應(yīng)減小。
上述分析說明長連接中,兩端螺栓傳遞的剪應(yīng)力最大,螺栓位置約靠近內(nèi)部,傳遞的摩擦力越小,因此在螺栓設(shè)計(jì)中如果按照各排螺栓平均傳遞摩擦力計(jì)算時(shí),需要預(yù)留一定的安全度以免端部螺栓過早破壞而導(dǎo)致連接失效和破壞。
五、結(jié)論
通過較多算例對(duì)3排、4排、直至10排螺栓群進(jìn)行了接觸有限元分析,發(fā)現(xiàn)對(duì)于多排螺栓來說,螺栓排數(shù)越多,摩擦力傳遞的不平衡性越明顯,這一現(xiàn)象應(yīng)得到足夠重視。算例分析表明,從5排螺拴開始,隨螺栓排數(shù)增加,端排螺栓承擔(dān)的摩擦力峰值比所有螺栓平均摩擦力峰值高出20%以上直至數(shù)倍。建議在具體工程中根據(jù)具體連接形式對(duì)5排及5排以上螺栓群連接進(jìn)行接觸有限元分析,以保證螺栓連接的安全性。
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