搜索HyperWorks在白車身剛度建模對(duì)標(biāo)分析中的應(yīng)用
2013-06-04 by:廣州有限元分析、培訓(xùn)中心-1CAE.COM 來源:仿真在線
本文建立了某車型白車身結(jié)構(gòu)的有限元模型,通過和剛度試驗(yàn)方案相對(duì)比,確定有限元模型的邊界條件及分析載荷,并介紹了用于剛度計(jì)算的輸出點(diǎn)的處理方法。利用OptiStruct計(jì)算了該白車身結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)剛度和彎曲剛度,并將計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行了對(duì)比,結(jié)果表明計(jì)算結(jié)果和試驗(yàn)結(jié)果有較好的吻合,證明了白車身剛度建模和輸出點(diǎn)處理方法的合理性。
瞿曉彬 戴軼 來源:Altair
關(guān)鍵字:CAE Altair HyperWorks 有限元 白車身 剛度 試驗(yàn)
1 引言
現(xiàn)代轎車車身大多數(shù)采用全承載式結(jié)構(gòu),承載式車身幾乎承載了轎車使用過程中的所有載荷,主要包括扭轉(zhuǎn)、彎曲等載荷,在這些載荷的作用下,轎車車身的剛度特性則尤顯重要。車身剛度不合理,將直接影響轎車的可靠性、安全性、NVH性能等關(guān)鍵性指標(biāo),白車身的彎曲剛度和扭轉(zhuǎn)剛度分析是整車開發(fā)設(shè)計(jì)過程中必不可少的環(huán)節(jié)。
本文通過和試驗(yàn)方案對(duì)比,提出了用于剛度分析的有限元模型前處理方法,通過將計(jì)算結(jié)果和試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比,證明了前處理方法的合理性。
2 白車身結(jié)構(gòu)剛度分析的前處理
2.1 白車身結(jié)構(gòu)的有限元建模
根據(jù)企業(yè)內(nèi)部標(biāo)準(zhǔn),首先利用HyperMesh對(duì)白車身各部件進(jìn)行網(wǎng)格劃分,得到白車身的有限元模型,如圖1所示。該模型主要由四節(jié)點(diǎn)和三節(jié)點(diǎn)的殼單元構(gòu)成,焊點(diǎn)采用ACM方式,部分結(jié)構(gòu)涂膠采用膠粘單元模擬。該模型共有438145個(gè)節(jié)點(diǎn),432051個(gè)單元。
圖1 白車身結(jié)構(gòu)有限元模型
2.2 邊界條件與載荷的處理
在白車身扭轉(zhuǎn)剛度試驗(yàn)中,后軸固定夾具通過球鉸作用于后減震塔上。前軸扭轉(zhuǎn)夾具通過球鉸作用于前減震塔處,此處球鉸的作用是為了保證載荷作用在垂直方向上,在試驗(yàn)過程中,該機(jī)構(gòu)在y方向會(huì)產(chǎn)生微小的位移。同時(shí),前軸扭轉(zhuǎn)夾具對(duì)車身前部起到了支撐作用,扭轉(zhuǎn)剛度試驗(yàn)如圖2所示。故有限元模型中,扭轉(zhuǎn)工況的邊界條件為:后減震塔約束X,Y,Z,3個(gè)方向的自由度,前減震塔約束X方向的自由度。
扭轉(zhuǎn)工況的載荷施加在前減震塔中心點(diǎn)上,在垂向施加大小相等方向相反的載荷。載荷的大小通過公式F=M/L求得,其中M為試驗(yàn)要求的扭矩值,L為左右減震塔中心之間的距離。在線性分析中,施加扭矩的大小和最后計(jì)算得到的剛度值無關(guān),但是為了和試驗(yàn)中測(cè)點(diǎn)的位移作對(duì)比,分析中施加的扭矩大小應(yīng)該和試驗(yàn)的相同,故分析中施加的扭矩為4080Nm,如圖3所示。
圖2 扭轉(zhuǎn)剛度試驗(yàn)裝置圖
圖3 扭轉(zhuǎn)工況示意圖
彎曲剛度試驗(yàn)中,固定夾具通過球鉸作用于前后減震塔上,試驗(yàn)過程中前部機(jī)構(gòu)在X方向會(huì)產(chǎn)生微小的位移,故有限元模型中,彎曲工況的邊界條件為:前減震塔約束Y,Z 2個(gè)方向的自由度,后減震塔約束X,Y,Z,3個(gè)方向的自由度。
根據(jù)試驗(yàn)要求,彎曲剛度的分析,包括中部加載工況和后部中間加載工況兩種工況。
中部加載工況:在前排座椅安裝點(diǎn)處共施加6670N載荷。試驗(yàn)時(shí)將木塊置于前排座椅安裝點(diǎn)上,然后在木塊上進(jìn)行加載,如圖4所示;在有限元模型中,將6670N均布在前排座椅安裝點(diǎn)處,如圖5所示。
圖4 彎曲剛度試驗(yàn)中部加載方式
圖5 彎曲工況示意圖
后部中間加載工況:在行李箱中部加載3335N。試驗(yàn)時(shí)將木板橫放在行李箱中部地板上,木板邊緣與車身內(nèi)壁的距離為70mm,木板的寬度為400mm,然后在木板上進(jìn)行加載,如圖6所示;有限元模型中的實(shí)現(xiàn)方式為,將載荷3335N均布在圖7所示的矩形區(qū)域內(nèi)(不包括模型中下凹部分),矩形的尺寸和位置按照試驗(yàn)中木板的尺寸和位置來確定。
圖6 彎曲剛度試驗(yàn)后部加載方式
圖7 彎曲工況后部加載示意圖
2.3 輸出點(diǎn)的選取
試驗(yàn)中在車身底部布置測(cè)點(diǎn),測(cè)點(diǎn)的布置方式如圖8所示。為了考察車身的總體剛度情況,并能更準(zhǔn)確地與試驗(yàn)結(jié)果作對(duì)比,在白車身上共選取320個(gè)點(diǎn),作為Z向相對(duì)位移的結(jié)果輸出,然后求得剛度值。車身各部件上選取的輸出點(diǎn)按特定的節(jié)點(diǎn)號(hào)排列。為了方便觀察選取點(diǎn)的位移情況,在選取點(diǎn)之間創(chuàng)建PLOTEL單元,如圖9、圖10所示,圖中方框中的數(shù)字代表兩節(jié)點(diǎn)之間均布的節(jié)點(diǎn)數(shù)。
圖8 車身底部測(cè)點(diǎn)布置示意圖
圖9 車身底部PLOTEL單元示意圖
圖10 頂部和側(cè)圍PLOTEL單元示意圖
3 白車身剛度分析及數(shù)據(jù)處理
利用OptiStruct求解器,對(duì)白車身在上述載荷工況下進(jìn)行靜態(tài)分析,得到扭轉(zhuǎn)工況和彎曲工況下的Z向位移分布,如圖11、圖12、圖13所示。
圖11 扭轉(zhuǎn)工況下白車身Z向位移分布圖
圖12 彎曲工況下白車身Z向位移分布圖(工況一)
圖13 彎曲工況下白車身Z向位移分布圖(工況二)
在HyperView中,將上述定義的輸出點(diǎn)的坐標(biāo)值和位移值輸出到Excel表中,根據(jù)門窗輸出點(diǎn)分析前后的坐標(biāo)值,計(jì)算出各工況下門窗對(duì)角線的位移變化量,計(jì)算結(jié)果均小于2mm,滿足要求。
扭轉(zhuǎn)剛度的計(jì)算,選取前左右減震塔3、15點(diǎn)的Z向位移輸出,按下式計(jì)算:
M為施加的扭矩;和為ΔZ3和ΔZ15的Z向位移值;L為點(diǎn)3與點(diǎn)15之間的距離。其它輸出點(diǎn)作為參考點(diǎn),以便于和試驗(yàn)結(jié)果作對(duì)比。
彎曲剛度的計(jì)算,選取所有輸出點(diǎn)中的最大位移值,按下式計(jì)算:
F為彎曲工況中總的加載力;Dmax為選取點(diǎn)中Z向最大位移值。
白車身扭轉(zhuǎn)和彎曲剛度的計(jì)算結(jié)果和試驗(yàn)結(jié)果的對(duì)比如表1所示。
表1 彎曲剛度和扭轉(zhuǎn)剛度計(jì)算值
4 結(jié)論
有限元模擬計(jì)算的結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果有較好的吻合,誤差不超過15%,說明有限元建模、邊界條件和載荷的處理,以及后處理中數(shù)據(jù)處理的合理性。
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