ANSYS鋼構(gòu)細部強度驗算
2016-10-23 by:CAE仿真在線 來源:互聯(lián)網(wǎng)
1復(fù)核計算
1.1 計算思路
節(jié)點分析數(shù)值計算的總體思路為:以我方建立的MIDAS/civil模型,計算所得的桿件內(nèi)力(主要考慮的是軸力和彎矩,剪力和扭矩不考慮,因為它們之間有數(shù)量級的差距),作為所要分析的節(jié)點所連接的相關(guān)桿件的外力,將其施加至用實
1.2有限元模型
節(jié)點細部采用通用軟件ANSYS進行建模,節(jié)點各桿長往外延伸1m處用實體建模,單元選用ANSYS軟件中的Solid185實體單元進行模擬,考慮各桿件連接處的細部過渡(利用倒角過渡)。實體的網(wǎng)格劃分采用ANSYS中的自由網(wǎng)格劃分,利用ANSYS Mechanical APDL的智能網(wǎng)格體積算法,在幾何模型外形突變處進行較細密的網(wǎng)格劃分(劃分網(wǎng)格后實體模型如圖1-1-1-3所示)。為方便施加桿端力,在實體模型各桿件端頭建立0.4m的梁單元,梁單元以Beam4單元進行模擬,實體單元與梁單元之間通過剛域進行連接(如下圖1-4所示)。ANSYS模型中,單元所用材料特性與Midas/civil中實際所用鋼材一致。邊界約束條件為固結(jié)單根主桁桿,其余桿端均為自由端(如圖1-4所示),通過對桿端梁單元施加外荷載,使ANSYS模型趨近Midas/civil受力形式。
圖1-1 25號節(jié)點劃分網(wǎng)格后模型
圖1-2 37號節(jié)點劃分網(wǎng)格后模型
圖1-3 150號節(jié)點劃分網(wǎng)格后模型
圖1-4單元之間的剛域連接
2節(jié)點應(yīng)力分析
2.1 25號節(jié)點外荷載
該人行天橋結(jié)構(gòu)所受的外荷載包括:恒載(自重、欄桿、橋面鋪裝、頂棚荷載)、活載(人群荷載)、溫度荷載(整體升溫、整體降溫、溫度梯度)、等效的靜風(fēng)荷載、橋墩不均勻沉降以及其他各種可能的合理荷載組合,此處,僅對橋梁恒載、恒載與活載組合以及最不利荷載組合(最不利荷載組合是指:在荷載作用方向明確的荷載作用下節(jié)點各桿件產(chǎn)生的內(nèi)力一定,以此內(nèi)力為基準,將其他荷載方向不明確的荷載作用于模型上,選取在方向不明確荷載作用下易于變形的桿件作參考桿件,不同荷載工況下,使該桿件內(nèi)力達到與方向明確荷載產(chǎn)生同號內(nèi)力且為最大值的荷載工況為荷載組合工況,即最不利荷載組合工況)作用下節(jié)點的應(yīng)力分布情況,進行理論分析比較。提取Midas/civil模型中相應(yīng)桿單元的內(nèi)力,作為ANSYS模型中對應(yīng)梁單元的外力,將其施加到節(jié)點局部模型對應(yīng)的桿端梁單元上(如下表2-1~2-3所示,25號節(jié)點提取結(jié)果)。人行天橋各桿件所受內(nèi)力以軸力和彎矩為主,剪力和扭矩相比較軸力及彎矩小一至兩個數(shù)量級。
表2-1 恒載作用下節(jié)點外荷載
桿件名稱 |
軸力(N) |
彎矩1(N·m) |
彎矩2(N·m) |
上弦桿1 |
316363.31 |
-28099.41 |
-1657.49 |
上弦桿2 |
-153592.00 |
-48606.74 |
-8381.21 |
上弦平面內(nèi)斜桿1 |
71029.08 |
-1148.60 |
-776.66 |
上弦平面內(nèi)斜桿2 |
3869728.74 |
18416.73 |
-27397.68 |
斜腹桿1 |
2926884.75 |
8729.05 |
55293.34 |
斜腹桿2 |
-1712043.83 |
18340.36 |
-16913.44 |
表2-2恒載與活載作用下節(jié)點外荷載
桿件名稱 |
軸力(N) |
彎矩1(N·m) |
彎矩2(N·m) |
上弦桿1 |
452939.53 |
-37596.12 |
-6135.06 |
上弦桿2 |
-251871.97 |
-64214.56 |
-13976.47 |
上弦平面內(nèi)斜桿1 |
5389774.37 |
32058.14 |
-32283.10 |
上弦平面內(nèi)斜桿2 |
816432.95 |
-12674.40 |
-18419.18 |
斜腹桿1 |
3974011.81 |
32597.57 |
68195.05 |
斜腹桿2 |
-2939572.95 |
27254.17 |
-33527.35 |
表2-3最不利荷載組合作用下節(jié)點外荷載
桿件名稱 |
軸力(N) |
彎矩1(N·m) |
彎矩2(N·m) |
上弦桿1 |
565565.21 |
-55323.61 |
30001.71 |
上弦桿2 |
-347666.92 |
-83286.93 |
-31289.30 |
上弦平面內(nèi)斜桿1 |
5894682.31 |
79504.16 |
-43321.85 |
上弦平面內(nèi)斜桿2 |
1451699.19 |
-33050.35 |
-44512.29 |
斜腹桿1 |
4166898.83 |
110476.70 |
113927.13 |
斜腹桿2 |
-3627720.82 |
47719.34 |
-49035.42 |
2.1.1 恒載作用下25號節(jié)點分析結(jié)果
模型共有10891個節(jié)點,47150個Solid185單元和10個Beam4單元。恒荷載(對應(yīng)Midas中0號工況)作用下所得Mises應(yīng)力云圖如下所示。
圖2-1 25號節(jié)點恒載作用下Mises應(yīng)力云圖
圖2-2 25號節(jié)點恒載作用下Mises應(yīng)力云圖
圖2-3 25號節(jié)點恒載作用下Mises應(yīng)力云圖
根據(jù)計算結(jié)果,25號節(jié)點在恒載作用下,ANSYS計算結(jié)果的最大Mises應(yīng)力為98.7MPa,在上弦平面內(nèi)斜桿上有應(yīng)力集中現(xiàn)象;Midas計算結(jié)果得出的最大應(yīng)力為99.1MPa,也位于上弦平面內(nèi)斜桿上。ANSYS計算可靠,應(yīng)力水平低于所用材料(Q420鋼)屈服強度的0.6倍,滿足設(shè)計要求。
2.1.2 恒載+活載作用下25號節(jié)點分析結(jié)果
模型共有10891個節(jié)點,47150個Solid185單元和10個Beam4單元。恒荷載+活載(對應(yīng)Midas中1號工況)作用下所得Mises應(yīng)力云圖如下所示。
圖2-4 25號節(jié)點恒載+活載作用下Mises應(yīng)力云圖
圖2-5 25號節(jié)點恒載+活載作用下Mises應(yīng)力云圖
圖2-625號節(jié)點恒載+活載作用下Mises應(yīng)力云圖
根據(jù)計算結(jié)果,25號節(jié)點在恒載+活載作用下,ANSYS計算結(jié)果的最大Mises應(yīng)力為137MPa,在上弦平面內(nèi)斜桿處有應(yīng)力集中;其應(yīng)力水平低于所用材料(Q420鋼)屈服強度的0.6倍,滿足設(shè)計要求。
2.1.3 最不利荷載組合作用下25號節(jié)點分析結(jié)果
模型共有10891個節(jié)點,47150個Solid185單元和10個Beam4單元。最不利荷載組合(最不利荷載組合是指:在荷載作用方向明確的荷載作用下節(jié)點各桿件產(chǎn)生的內(nèi)力一定,以此內(nèi)力為基準,將其他荷載方向不明確的荷載作用于模型上,選取在方向不明確荷載作用下易于變形的桿件作參考桿件,不同荷載工況下,使該桿件內(nèi)力達到與方向明確荷載產(chǎn)生同號內(nèi)力且為最大值的荷載工況為荷載組合工況,即最不利荷載組合工況)作用下所得Mises應(yīng)力云圖如下所示。
圖2-7 25號節(jié)點最不利荷載組合作用下Mises應(yīng)力云圖
圖2-8 25號節(jié)點最不利荷載組合作用下Mises應(yīng)力云圖
圖2-9 25號節(jié)點最不利荷載組合作用下Mises應(yīng)力云圖
根據(jù)計算結(jié)果,25號節(jié)點在最不利荷載組合作用下,ANSYS計算結(jié)果的最大Mises應(yīng)力為155MPa,在上弦平面內(nèi)斜桿處有應(yīng)力集中;應(yīng)力水平低于所用材料(Q420鋼)屈服強度的0.6倍,滿足設(shè)計要求。
2.2 37號節(jié)點外荷載
提取Midas/civil模型中相應(yīng)桿單元的內(nèi)力,作為ANSYS模型中對應(yīng)梁單元的外力,將其施加到節(jié)點局部模型對應(yīng)的桿端梁單元上(如下表2-4-2-6所示,37號節(jié)點提取結(jié)果)。
表2-4恒載作用下節(jié)點外荷載
桿件名稱 |
軸力(N) |
彎矩1(N·m) |
彎矩2(N·m) |
上弦桿1 |
-489096.58 |
-131677.59 |
-39711.17 |
上弦桿2 |
886240.02 |
-114084.29 |
-22856.33 |
上弦平面內(nèi)斜桿1 |
-1438625.03 |
119551.20 |
70221.61 |
上弦平面內(nèi)斜桿2 |
-1591057.59 |
49912.33 |
17078.36 |
斜腹桿1 |
226762.48 |
101577.87 |
-122967.72 |
斜腹桿2 |
-1054693.36 |
52694.92 |
103519.63 |
表2-5恒載與活載作用下節(jié)點外荷載
桿件名稱 |
軸力(N) |
彎矩1(N·m) |
彎矩2(N·m) |
上弦桿1 |
-739858.05 |
-179385.14 |
-55920.63 |
上弦桿2 |
1258387.49 |
-152706.25 |
-34009.77 |
上弦平面內(nèi)斜桿1 |
-2044485.15 |
173346.09 |
116335.95 |
上弦平面內(nèi)斜桿2 |
-2236518.46 |
84922.83 |
28607.97 |
斜腹桿1 |
495233.08 |
143639.83 |
-173884.97 |
斜腹桿2 |
-1489679.58 |
79243.82 |
148416.56 |
表2-6恒載與活載作用下節(jié)點外荷載
桿件名稱 |
軸力(N) |
彎矩1(N·m) |
彎矩2(N·m) |
上弦桿1 |
-902685.66 |
-231928.62 |
-68824.74 |
上弦桿2 |
1434735.39 |
-191596.38 |
-40435.48 |
上弦平面內(nèi)斜桿1 |
-2797213.31 |
139052.72 |
46138.85 |
上弦平面內(nèi)斜桿2 |
-2572250.32 |
265752.10 |
159228.32 |
斜腹桿1 |
647690.42 |
169976.05 |
-239614.13 |
斜腹桿2 |
-1777751.75 |
116052.89 |
190033.64 |
2.2.1 恒載作用下37號節(jié)點分析結(jié)果
模型共有11643個節(jié)點,51172個Solid185單元和10個Beam4單元。恒荷載(對應(yīng)Midas中0號工況)作用下所得Mises應(yīng)力云圖如下所示。
圖2-10 37號節(jié)點恒載作用下Mises應(yīng)力云圖
圖2-11 37號節(jié)點恒載作用下Mises應(yīng)力云圖
圖2-12 37號節(jié)點恒載作用下Mises應(yīng)力云圖
根據(jù)計算結(jié)果,37號節(jié)點在恒載作用下,ANSYS計算結(jié)果的最大Mises應(yīng)力為72.3MPa,在固端約束處有應(yīng)力集中現(xiàn)象;應(yīng)力水平低于所用材料(Q420鋼)屈服強度的0.6倍,滿足設(shè)計要求。
2.2.2 恒載+活載作用下37號節(jié)點分析結(jié)果
模型共有11643個節(jié)點,51172個Solid185單元和10個Beam4單元。恒荷載+活荷載(對應(yīng)Midas中1號工況)作用下所得Mises應(yīng)力云圖如下所示。
圖2-13 37號節(jié)點恒載+活載作用下Mises應(yīng)力云圖
圖2-14 37號節(jié)點恒載+活載作用下Mises應(yīng)力云圖
圖2-15 37號節(jié)點恒載+活載作用下Mises應(yīng)力云圖
根據(jù)計算結(jié)果,37號節(jié)點在恒載+活載作用下,ANSYS計算結(jié)果的最大Mises應(yīng)力為110MPa,在固端約束處有應(yīng)力集中現(xiàn)象;這是因為固端約束處采用剛接,導(dǎo)致此處剛度大于其他自由端,受外荷載的作用時,此處將擔更大荷載,應(yīng)力相對要集中些。但此處的應(yīng)力水平低于所用材料(Q420鋼)屈服強度的0.6倍,所以在如此荷載作用下結(jié)構(gòu)是安全的,滿足設(shè)計要求。
2.2.3 最不利荷載作用下37號節(jié)點分析結(jié)果
模型共有11643個節(jié)點,51172個Solid185單元和10個Beam4單元。最不利荷載作用下所得Mises應(yīng)力云圖如下所示。
圖2-16 37號節(jié)點最不利荷載作用下Mises應(yīng)力云圖
圖2-17 37號節(jié)點最不利荷載作用下Mises應(yīng)力云圖
圖2-18 37號節(jié)點最不利荷載作用下Mises應(yīng)力云圖
根據(jù)計算結(jié)果,37號節(jié)點在恒載+活載作用下,ANSYS計算結(jié)果的最大Mises應(yīng)力為142MPa,在固端約束處有應(yīng)力集中現(xiàn)象;這是因為固端約束處采用剛接,導(dǎo)致此處剛度大于其他自由端,受外荷載的作用時,此處將擔更大荷載,應(yīng)力相對要集中些。但此處的應(yīng)力水平低于所用材料(Q420鋼)屈服強度的0.6倍,所以在如此荷載作用下結(jié)構(gòu)是安全的,滿足設(shè)計要求。
2.3 150號節(jié)點外荷載
提取Midas/civil模型中相應(yīng)桿單元的內(nèi)力,作為ANSYS模型中對應(yīng)梁單元的外力,將其施加到節(jié)點局部模型對應(yīng)的桿端梁單元上(如下表2-7-2-9所示,150號節(jié)點提取結(jié)果)。
表2-7恒載作用下節(jié)點外荷載
桿件名稱 |
軸力(N) |
彎矩1(N·m) |
彎矩2(N·m) |
上弦桿1 |
1475476.75 |
-11987.43 |
29385.16 |
上弦桿2 |
-2036715.18 |
19323.92 |
33051.81 |
上弦平面內(nèi)斜桿1 |
-1639381.53 |
110061.10 |
-59654.70 |
上弦平面內(nèi)斜桿2 |
-2938450.87 |
154815.34 |
-65136.33 |
斜腹桿1 |
-314753.69 |
17177.12 |
13653.11 |
斜腹桿2 |
-701108.78 |
-26879.80 |
22615.93 |
表2-8恒載與活載作用下節(jié)點外荷載
桿件名稱 |
軸力(N) |
彎矩1(N·m) |
彎矩2(N·m) |
上弦桿1 |
2043635.87 |
-22730.15 |
45557.41 |
上弦桿2 |
-2849890.99 |
46677.25 |
53338.18 |
上弦平面內(nèi)斜桿1 |
-2414274.34 |
160094.69 |
-79630.84 |
上弦平面內(nèi)斜桿2 |
-4130634.99 |
233199.72 |
-113340.73 |
斜腹桿1 |
-532121.55 |
29430.81 |
30048.91 |
斜腹桿2 |
-996456.15 |
-39249.51 |
45464.55 |
表2-9最不利荷載作用下節(jié)點外荷載
桿件名稱 |
軸力(N) |
彎矩1(N·m) |
彎矩2(N·m) |
上弦桿1 |
2250120.59 |
-42577.62 |
65190.34 |
上弦桿2 |
-3105942.87 |
81995.94 |
67726.67 |
上弦平面內(nèi)斜桿1 |
-4521346.53 |
457654.03 |
-137581.81 |
上弦平面內(nèi)斜桿2 |
-2861141.74 |
305685.14 |
-101694.57 |
斜腹桿1 |
-1253849.53 |
-62792.69 |
77953.76 |
斜腹桿2 |
-707639.41 |
55002.18 |
45371.96 |
2.3.1 恒載作用下150號節(jié)點分析結(jié)果
模型共有11829個節(jié)點,52108個Solid185單元和10個Beam4單元。恒荷載(對應(yīng)Midas中0號工況)作用下所得Mises應(yīng)力云圖如下所示。
圖2-19 150號節(jié)點恒載作用下Mises應(yīng)力云圖
圖2-20 150號節(jié)點恒載作用下Mises應(yīng)力云圖
圖2-21 150號節(jié)點恒載作用下Mises應(yīng)力云圖
根據(jù)計算結(jié)果,150號節(jié)點在恒載作用下,ANSYS計算結(jié)果的最大Mises應(yīng)力為96.6MPa,在上弦平面內(nèi)斜桿處有應(yīng)力集中現(xiàn)象;應(yīng)力水平低于所用材料(Q420鋼)屈服強度的0.6倍,滿足設(shè)計要求。
2.3.2 恒載+活載作用下150號節(jié)點分析結(jié)果
模型共有11829個節(jié)點,52108個Solid185單元和10個Beam4單元。恒荷載+活荷載(對應(yīng)Midas中1號工況)作用下所得Mises應(yīng)力云圖如下所示。
圖2-22 150號節(jié)點恒載+活載作用下Mises應(yīng)力云圖
圖2-23 150號節(jié)點恒載+活載作用下Mises應(yīng)力云圖
圖2-24 150號節(jié)點恒載+活載作用下Mises應(yīng)力云圖
根據(jù)計算結(jié)果,150號節(jié)點在恒載+活載作用下,ANSYS計算結(jié)果的最大Mises應(yīng)力為139MPa,在上弦平面內(nèi)斜桿處有應(yīng)力集中現(xiàn)象;應(yīng)力水平低于所用材料(Q420鋼)屈服強度的0.6倍,滿足設(shè)計要求。
2.3.3 最不利荷載作用下150號節(jié)點分析結(jié)果
模型共有11829個節(jié)點,52108個Solid185單元和10個Beam4單元。最不利荷載工況作用下所得Mises應(yīng)力云圖如下所示。
圖2-25 150號節(jié)點最不利荷載作用下Mises應(yīng)力云圖
圖2-26 150號節(jié)點最不利荷載作用下Mises應(yīng)力云圖
圖2-27 150號節(jié)點最不利荷載作用下Mises應(yīng)力云圖
根據(jù)計算結(jié)果,150號節(jié)點在最不利荷載組合作用下,ANSYS計算結(jié)果的最大Mises應(yīng)力為182MPa,在上弦平面內(nèi)斜桿處有應(yīng)力集中現(xiàn)象;應(yīng)力水平低于所用材料(Q420鋼)屈服強度的0.6倍,滿足設(shè)計要求。
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